Приложение 24 (обязательное). Расчетное сопротивление грунтов основания осевому сжатию
Расчетное сопротивление грунтов основания осевому сжатию
1. Расчетное сопротивление основания из нескального грунта осевому сжатию R, кПа ( ), под подошвой фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует определять по формуле
где – условное сопротивление грунта, кПа ( ), принимаемое по табл. 1-3,
b – ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м, при ширине более 6 м принимается b = 6 м,
d – глубина заложения фундамента, м, принимаемая по п. 2,
– осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды, допускается принимать ,
, – коэффициенты, принимаемые по табл. 4.
Величину условного сопротивления для твердых супесей, суглинков и глин следует определять по формуле
и принимать, кПа ( ): для супесей – не более 981 (100), для суглинков – 1962 (200), для глин – 2943 (300),
где – предел прочности на одноосное сжатие образцов глинистого грунта природной влажности.
Расчетное сопротивление осевому сжатию оснований из невыветрелых скальных грунтов R, кПа ( ), следует определять по формуле
где – коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4,
– предел прочности на одноосное сжатие образцов скального грунта, кПа ( ).
Если основания состоят из однородных по глубине слабовыветрелых, выветрелых или сильновыветрелых скальных грунтов, их расчетное сопротивление осевому сжатию следует определять, пользуясь результатами статических испытаний грунтов штампом. При отсутствии таких результатов допускается значение R принимать для слабовыветрелых и выветрелых скальных грунтов – по формуле (2), принимая значение с понижающим коэффициентом, равным соответственно 0,6 и 0,3, для сильновыветрелых скальных грунтов – по формуле (1) и табл. 3 как для крупнообломочных грунтов.
2. При определении расчетного сопротивления оснований из нескальных грунтов по формуле (1) заглубление фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует принимать:
а) для промежуточных опор мостов – от поверхности грунта у опоры на уровне срезки в пределах контура фундамента, а в русле рек – от дна водотока у опоры после понижения его уровня на глубину общего и половину местного размыва грунта при расчетном расходе (см. пп. 1.25*-1.30),
б) для обсыпных устоев – от естественной поверхности грунта с увеличением на половину высоты конуса насыпи у передней грани фундамента по оси моста,
в) для труб замкнутого контура – от естественной поверхности грунта с увеличением на половину минимальной высоты насыпи у рассматриваемого звена,
г) для труб незамкнутого контура – от низа лотка или обреза фундамента.
Приложение 24 (обязательное)
Приложение 24 (обязательное). Расчетное сопротивление грунтов основания осевому сжатию
Источник: base.garant.ru
Расчетное сопротивление грунта основания
Возможность применения решений теории упругости при расчете вертикальных деформаций обоснована Н.М. Герсевановым. Однако такой подход справедлив в пределах таких нагрузок, при которых наблюдается линейная зависимость между напряжениями и деформациями.
Запроектированные согласно зависимости (8.29) фундаменты во многих случаях получаются неэкономичными из-за недоиспользования несущей способности грунтов, особенно песчаных, а также глинистых (твердой, полутвердой и тугопластичной консистенции) даже в линейной стадии деформирования. В связи с этим СНиП 2.02.01—83* «Основания зданий и сооружений» рекомендует ограничивать среднее давление под подошвой фундамента расчетным сопротивлением грунта основания R, что позволяет рассчитывать осадки фундаментов по линейной зависимости между напряжениями и деформациями. Таким образом, при расчете оснований по деформациям необходимо, чтобы удовлетворялось условие
где Р — среднее давление по подошве фундамента, R — расчетное сопротивление грунта основания.
СНиП 2.02.01—83* рекомендует следующую формулу для определения расчетного сопротивления грунта основания:
где γс1 и γс2 — коэффициенты условий работы соответственно грунтового основания и сооружения во взаимодействии с основанием, принимаемые по табл. 8.3, k — коэффициент надежности, принимаемый при определении прочностных характеристик грунта непосредственными испытаниями, k = 1,0, при использовании табличных расчетных значений грунтов k = 1,1, kz — коэффициент, принимаемый равным при ширине подошвы фундамента b≤10 м, kz = 1,0, при b≥10м — kz = Z/b + 0,2 (здесь Z = 8 м), Mγ, Mq, Мс — коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения несущего слоя грунта , b – ширина подошвы фундамента, м,
Таблица 8.3. Значения коэффициентов условий работы γс1 и γс2
Крупнообломочные с песчаным
заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых
Пески мелкие
Пески пылеватые:
– маловлажные и влажные
– насыщенные водой
Глинистые, а также крупнообломочные
с глинистым заполнителем с
показателем текучести грунта или заполнителя:
JL ≤ 0,25
0,25≤ JL 0,5
γII и γ’II— осредненный расчетный удельный вес грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и в пределах глубины заложения фундамента, кН/м3 (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), d1 — глубина заложения фундамента от пола подвала, при отсутствии пола подвала — от планированной поверхности, м, db — глубина подвала, считая от планировочной отметки, но не более 2 м (при ширине подвала В > 20 м принимается db = 0), cII— расчетное значение удельного сцепления несущего слоя грунта, кПа (индекс II означает, что расчет ведется по второй группе предельных состояний).
Формула (8.38) базируется на решении Н.П. Пузыревского, позволяющем определить давление на основание, при котором в массиве под краями фундамента образуются зоны предельного равновесия. Тем не менее формула (8.38) отличается по своей структуре от решения Н.П. Пузыревского дополнительными коэффициентами (γс1 и γс2), которые повышают надежность расчетов и позволяют учесть соответственно влияние прочностных и деформационных свойств грунтов на формирование зон предельного равновесия под подошвой фундамента и жесткости возводимого сооружения.
Введенный в формулу (8.38) дополнительный член, равный (Mq – 1), позволяет учесть действие бытовой пригрузки грунта. При разработке котлована в известной мере сохраняется напряженное состояние грунта, обусловленное действием бытового давления грунта. При этом увеличивается предельное давление, при котором зоны местного нарушения под краем фундамента достигают величины, равной 0,25 ширины фундамента. Однако остаточное напряженное состояние зависит от глубины вскрываемого котлована и его ширины. Тогда с увеличением глубины котлована, т.е. с возрастанием бытовой нагрузки, в рассматриваемом слое будет большее остаточное давление.
Согласно формуле (8.38) расчетное сопротивление грунта основания определяется для несущего слоя, где залегает подошва фундамента. Иногда на глубине Z под несущим слоем залегает менее прочный грунт (рис. 8.8), в котором могут развиваться пластические деформации. В этом случае рекомендуется проверять напряжения, передаваемые на кровлю слабого грунта по условию
где σzp — дополнительное вертикальное напряжение, σzg — напряжение от собственного веса грунта, Rz — расчетное сопротивление грунта на глубине кровли слабого грунта z.
Рис. 8.8. Схема условного фундамента
Величина Rz определяется по формуле (8.38), при этом коэффициенты условий работы γс1 и γс2 и надежности k, а также Мγ, Mq, Мс находят применительно к слою слабого грунта.
Значения bz и dz определяют для условного фундамента АВСД, опирающегося на слабый грунт.
В этом случае принимают, что σzp действует по подошве условного фундамента АВСД (см. рис. 8.8), тогда площадь его подошвы
где N— нагрузка, передаваемая на обрез фундамента.
Зная площадь подошвы условного фундамента, можно определить его ширину по формуле
где а = (l- b)/2 (l и b — размеры проектируемого фундамента).
Определив по формуле (8.38) величину Rz, проверяют условие (8.39). При его удовлетворении зоны сдвигов не играют существенной роли в величине развивающейся осадки. В противном случае необходимо принять большие размеры подошвы фундамента, при которых условие (8.39) удовлетворяется.
Условные расчетные сопротивления грунтов основания Rо
Для назначения предварительных размеров фундаментов зданий и сооружений используются условные расчетные сопротивления грунтов основания Rо, которые приведены в табл. 8.5 – 8.8.
Пример 8.2. Определить условное расчетное сопротивление песка мелкого, если известно: природная влажность ω = 0,07, природная плотность ρ = 1,87 т/м3, плотность твердых частиц ρS = 2,67 т/м3.
Расчетное сопротивление грунта основания
Расчетное сопротивление грунта основания фундамента сооружений зданий
Источник: www.drillings.su
Определение расчетных сопротивлений просадочных грунтов
3.39. Расчетное сопротивление просадочных грунтов природного сложения определяется в зависимости от:
возможности и вида источника замачивания по п. 3.2 (3.2),
принятого метода обеспечения прочности и эксплуатационной пригодности зданий и сооружений,
конструкции, ширины и глубины заложения фундаментов,
прочностных характеристик грунтов основания.
3.40(3.9). Расчетное сопротивление грунта основания при возможном замачивании просадочных грунтов (п. 3.2а (3.2а)) принимается равным:
а) начальному просадочному давлению , при устранении возможности просадки грунтов от внешней нагрузки путем снижения давления под подошвой фундамента,
б) значению, вычисленному по формуле (33(7)) с использованием расчетных значений прочностных характеристик ( и ) в водонасыщенном состоянии.
При невозможности замачивания просадочных грунтов расчетное сопротивление основания R определяется по формуле (33(7)) с использованием прочностных характеристик этих грунтов при установившейся влажности (п. 3.2(3.2)).
Расчетное сопротивление R основания, сложенного уплотненным или закрепленным грунтом, вычисляется по формуле (33(7)) с использованием прочностных характеристик ( и ) водонасыщенных уплотненных или закрепленных грунтов.
При определении расчетных сопротивлений грунта основания при возможности их замачивания до полного водонасыщения коэффициенты условий работы и принимаются по табл. 43 (3) как для глинистых грунтов с показателем текучести ,а при невозможности замачивания с показателем текучести .
3.41(3.10). Предварительные размеры фундаментов сооружении, возводимых на просадочных грунтах, назначаются .исходя из расчетных сопротивлений основания принимаемых по табл. 48 (4 рекомендуемого приложения 3).
Указанными значениями допускается пользоваться также для назначения окончательных размеров фундаментов зданий и сооружений III класса, в которых отсутствует мокрый технологический процесс.
3.42. При полном устранении просадочных свойств грунтов уплотнением или закреплением необходимо обеспечить, чтобы полное давление на кровлю подстилающего неуплотненного или незакрепленного слоя не превышало величины начального просадочного давления этого слоя, т.е. соблюдалось условие
Расчетное сопротивление уплотненного или закрепленного грунта при условии недопущения просадки подстилающего слоя определяется по формуле
где и- напряжения от собственного веса грунта соответственно на кровле подстилающего слоя и на. отметке заложения фундамента,
– коэффициент уменьшения дополнительного давления от фундамента на кровле неуплотненного или незакрепленного слоя, определяемый по табл. 53 (1 прил. 2).
Пример. Определить размеры подошвы фундамента одноэтажного производственного здания, возводимого на площадке, сложенной просадочными лессовидными суглинками, относящимися к I типу грунтовых условий по просадочности.
По данным лабораторных испытаний характеристики лессовидных суглинков: =2,7 г/см 3 , =1,45 г/см 3 и начальное просадочное давление на глубине 4-5 м =160кПа. Глубина заложения фундамента равна 2 м при глубине промерзания 1,6 м. Нагрузки от колонны на верх фундамента равняются: =1250кН, М=120 кН·м, =40 кН. Фундаменты возводятся на уплотненных тяжелыми трамбовками на глубину 3 м лессовидных суглинках. Уплотненные суглинки в верхней части на глубине 1 м имеют удельный вессухого грунта =17 кН/м 3 , а просадочные характеристики в водонасыщенном состоянии =35 кПа и =22°.
Принимая расчетное сопротивление по табл. 48 (4 прил. 3) равным 300 кПа, определяем площадь подошвы фундамента исходя из действия вертикальной нагрузки на него м.
Принимаем размеры фундамента b=2м, l=2,4 м.
Определяем по формуле (33(7)) расчетное сопротивление уплотненного грунта основания при значениях:
коэффициентов и ,принимаемых по табл. 43(3) и ,
безразмерных коэффициентов , принимаемых при =22° по табл. 44 (4) равными ,
удельных весов грунтов и при степени влажности (в случае замачивания)
=17 [1 +0,8(2,7-1,7)·1/2,7·1,7]=20 кН/м 3 (2 тс/м 3 ),
=14,5[l+0,8(2,7-1,45)·1/2,7·1,45]=18,2 кН/м 3 (1,82 тс/м 3 ),
=(1,1·1/1,1)[0,61·2,20 +3,44·2·18,2 +(3,44-1)·0·18, 2 +6,04·0.35]=360 кПа (3,6 кгс/см 3 ).
Определяем по формуле (120) расчетное сопротивление уплотненного грунта по условию недопущения просадки подстилающего природного неуплотненного лессовидного суглинка природного сложения при a=0,207 по табл. 55 (табл. 1 прил. 2)
=[160-(18,2·2-20·3)+0,207-18,2·2]/0,207==342 кПа (3,4 кгс/см 2 ).
Сопоставляя значения кПа и кПа, для расчета размеров подошвы фундамента принимаем минимальное значение , полученное по условию недопущения просадки грунта в основании. Определяем площадь фундамента исходя из принятого кПа и собственного веса фундамента , исходя из первоначально заданных его размеров
=(1250 + 4,8·2·22)/342=4,3 м 2 .
Принимаем окончательные размеры фундамента b=2 м, l=2,4 м.
Определяем средние и краевые давления по подошве фундамента. Предварительно вычисляем:
площадь подошвы фундамента A =b l=2·2,4==4,8 м 2 ,
момент от горизонтальной силы кН·м,
момент инерции подошвы фундамента м 3 .
Тогда кПа, т.е. среднее давление под подошвой фундамента p=304,б кПа (3,1 кгс/см 2 ), =408,8 кПа 2 ), =200,4кПа (2,0 кгс/см 2 ).
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций.
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰).
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ – конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой.
Определение расчетных сопротивлений просадочных грунтов
Определение расчетных сопротивлений просадочных грунтов 3.39. Расчетное сопротивление просадочных грунтов природного сложения определяется в зависимости от: возможности и вида источника
Источник: cyberpedia.su
Расчетное сопротивление грунта основания
Расчетное сопротивление грунта основания
Возможность применения решений теории упругости при расчете вертикальных деформаций обоснована Н.М. Герсевановым. Однако такой подход справедлив в пределах таких нагрузок, при которых наблюдается линейная зависимость между напряжениями и деформациями.
Запроектированные согласно зависимости (8.29) фундаменты во многих случаях получаются неэкономичными из-за недоиспользования несущей способности грунтов, особенно песчаных, а также глинистых (твердой, полутвердой и тугопластичной консистенции) даже в линейной стадии деформирования. В связи с этим СНиП 2.02.01—83* «Основания зданий и сооружений» рекомендует ограничивать среднее давление под подошвой фундамента расчетным сопротивлением грунта основания R. что позволяет рассчитывать осадки фундаментов по линейной зависимости между напряжениями и деформациями. Таким образом, при расчете оснований по деформациям необходимо, чтобы удовлетворялось условие
где Р — среднее давление по подошве фундамента, R — расчетное сопротивление грунта основания.
СНиП 2.02.01—83* рекомендует следующую формулу для определения расчетного сопротивления грунта основания:
где ?с1 и ?с2 — коэффициенты условий работы соответственно грунтового основания и сооружения во взаимодействии с основанием, принимаемые по табл. 8.3 , k — коэффициент надежности, принимаемый при определении прочностных характеристик грунта непосредственными испытаниями, k = 1,0, при использовании табличных расчетных значений грунтов k = 1,1, kz — коэффициент, принимаемый равным при ширине подошвы фундамента b ?10 м, kz = 1,0, при b ?10м — kz = Z /b + 0,2 (здесь Z = 8 м), M? , Mq. Мс — коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения несущего слоя грунта , b – ширина подошвы фундамента, м,
Таблица 8.3. Значения коэффициентов условий работы ?с1 и ?с2
?с2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой
при отношении длины сооружения (отсека) к его высоте L/H, равном
?II и ?’II — осредненный расчетный удельный вес грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и в пределах глубины заложения фундамента, кН/м3 (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), d1 — глубина заложения фундамента от пола подвала, при отсутствии пола подвала — от планированной поверхности, м, db — глубина подвала, считая от планировочной отметки, но не более 2 м (при ширине подвала В > 20 м принимается db = 0), cII — расчетное значение удельного сцепления несущего слоя грунта, кПа (индекс II означает, что расчет ведется по второй группе предельных состояний).
Формула (8.38) базируется на решении Н.П. Пузыревского, позволяющем определить давление на основание, при котором в массиве под краями фундамента образуются зоны предельного равновесия. Тем не менее формула (8.38) отличается по своей структуре от решения Н.П. Пузыревского дополнительными коэффициентами (?с1 и ?с2 ), которые повышают надежность расчетов и позволяют учесть соответственно влияние прочностных и деформационных свойств грунтов на формирование зон предельного равновесия под подошвой фундамента и жесткости возводимого сооружения.
Введенный в формулу (8.38) дополнительный член, равный (Mq – 1), позволяет учесть действие бытовой пригрузки грунта. При разработке котлована в известной мере сохраняется напряженное состояние грунта, обусловленное действием бытового давления грунта. При этом увеличивается предельное давление, при котором зоны местного нарушения под краем фундамента достигают величины, равной 0,25 ширины фундамента. Однако остаточное напряженное состояние зависит от глубины вскрываемого котлована и его ширины. Тогда с увеличением глубины котлована, т.е. с возрастанием бытовой нагрузки, в рассматриваемом слое будет большее остаточное давление.
Согласно формуле (8.38) расчетное сопротивление грунта основания определяется для несущего слоя, где залегает подошва фундамента. Иногда на глубине Z под несущим слоем залегает менее прочный грунт ( рис. 8.8 ), в котором могут развиваться пластические деформации. В этом случае рекомендуется проверять напряжения, передаваемые на кровлю слабого грунта по условию
где ?zp — дополнительное вертикальное напряжение, ?zg — напряжение от собственного веса грунта, Rz — расчетное сопротивление грунта на глубине кровли слабого грунта z .
Рис. 8.8. Схема условного фундамента
Величина Rz определяется по формуле (8.38), при этом коэффициенты условий работы ?с1 и ?с2 и надежности k. а также М?. Mq. Мс находят применительно к слою слабого грунта.
Значения bz и dz определяют для условного фундамента АВСД. опирающегося на слабый грунт.
В этом случае принимают, что ?zp действует по подошве условного фундамента АВСД ( см. рис. 8.8 ), тогда площадь его подошвы
где N — нагрузка, передаваемая на обрез фундамента.
Зная площадь подошвы условного фундамента, можно определить его ширину по формуле
где а = (l- b)/2 (l и b — размеры проектируемого фундамента).
Определив по формуле (8.38) величину Rz , проверяют условие (8.39). При его удовлетворении зоны сдвигов не играют существенной роли в величине развивающейся осадки. В противном случае необходимо принять большие размеры подошвы фундамента, при которых условие (8.39) удовлетворяется.
Условные расчетные сопротивления грунтов основания Rо
Для назначения предварительных размеров фундаментов зданий и сооружений используются условные расчетные сопротивления грунтов основания Rо, которые приведены в табл. 8.5 – 8.8.
Пример 8.2. Определить условное расчетное сопротивление песка мелкого, если известно: природная влажность ? = 0,07, природная плотность ? = 1,87 т/м3, плотность твердых частиц ?S = 2,67 т/м3.
Расчетное сопротивление грунта основания
Расчетное сопротивление грунта основания Расчетное сопротивление грунта основания Возможность применения решений теории упругости при расчете вертикальных деформаций обоснована Н.М.
Источник: fix-builder.ru
Расчетное сопротивление грунта основания по прочностным характеристикам
Расчетное сопротивление грунта основания по прочностным характеристикам, кПа, определяют по формуле.
Содержание статьи:
Расчетное сопротивление грунта основания,кПа, определяют по следующей формуле: R=ϒc1ϒc2/ℜ[Mϒℜ2bϒII+Mqd1ϒI+(Mq-1)dbϒII+McCII],
где ϒc1 и ϒc2-коэффициенты условий работы соответственно грунтового основания и сооружения во взаимодействии с основанием, принимаемые по таблице -1.ℜ-коэффициент (ℜ=1 при определении φII и cII по результатам испытаний образцов грунта строительной площадки.ℜ=1,1, при определении φII и cII по таблицам нормативных документов.
Mγ, Mq, Mc-безразмерные коэффициенты , зависящие от расчетного угла внутреннего трения φII при расчете по деформациям и принимаемые по таблице-2.ℜz-коэффициент , при b 20m db=0,a d1=d),cII-расчетное сопротивление грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента,кПа.
Таблица-1. Значение коэффициентов условий работы ϒc1 и ϒc2
Примечание: 1.В таблице L/H является отношением длины сооружения (здания) или его отсека к его высоте.При промежуточных значениях L/H коэффициент ϒc2 определяют интерполяцией.2. С жесткой конструктивной схемой считаются сооружения , конструкции которых приспособлены к восприятию дополнительных усилий от деформации основания.3.Для зданий с гибкой конструктивной схемой значения коэффициента ϒc2 принимают равным единице.
Таблица-2. Значение коэффициентов Mγ, Mq, Mc для определения расчетного сопротивления грунта на основании R
Для круглой подошвы или правильного многоугольника b=√Аф, где Аф-площадь подошвы , м².При наличии подземных вод значения γI и γII -определяют с учетом взвешенного действия воды. Когда в пределах какой-либо глубины располагается несколько слоев грунта с различными удельными весами или имеется бетонный пол, в формулу R=ϒc1ϒc2/ℜ[Mϒℜ2bϒII+Mqd1ϒI+(Mq-1)dbϒII+McCII],подставляют значение средневзвешенного удельного веса грунтов и материала пола:
γ‘II=[γII1h2+γII2h2+….+γIInhn]/(h2+h2+…+hn),
где γII1h2,γII2h2,γIInhn-удельный вес грунтов соответствующих слоев и материала пола , кН/м³, h2, h2….hn-толщина соответственно первого, второго , n-го слоев, м.
При выборе значений φll и cll для водонасыщенных неслоистых глин и суглинков рекомендуется учитывать неполную консолидацию грунтов вследствие постепенного развития деформаций уплотнения грунтов основания.Для крупноблочных грунтов значения φll и cll принимают в зависимости от вида и состояния заполнителя.
Пример-1. Найти расчетное сопротивление грунта основания R,сложенного плотным песком средней крупности, для квадратного центрально нагруженного фундамента, воспринимающего от колонны нагрузку по обрезу Noll=10000kH, если : глубина заложения фундамента от планировочной отметки земли d=2 м, подвала нет, удельный вес грунта основания ,γII=20 кН/м³, то же , выше подошвы фундамента γII=16 кН/м³,угол внутреннего трения грунта основания φll =40 °, параметр линейности ( сцепление) грунта cll= 3 кПа, здание протяженное L/H=4.Характеристики установлены экспериментально.
Решение: Согласно таблице-1, примем ϒc1=1.4, ϒc2= 1,2,Так, как значение φll установлено экспериментально при изысканиях,ℜ=1 .Зададимся ориентировочным значением условного расчетного сопротивления грунта основания по таблице -3, равным R0=500 кПа. Тогда по формулам Аф=N0ll/(R-γcpIId), и b=√(Аф/Кп), где Кп-коэффициент отношения размеров большей стороны прямоугольной подошвы фундамента l к меньшей ( ширине) b.Кп=l/b,
Таблица-3.Расчетные сопротивления грунта основания
Примечание: Для пылевато-глинистых грунтов с промежуточными значениями е и IL допускается определять R0 интерполяцией, вначале по е-для значений IL=1,затем по IL между полученными значениями R0 для IL=0, и IL=1
N0ll-расчетная нагрузка по II группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента ( в уровне планировочной поверхности земли),кН, R-расчетное сопротивление грунта основания,кПа, γcpII-средний удельный вес грунта и материала фундамента , кН/м³, обычно принимаемый равным 20…23 кН/м³,d-глубина заложения фундамента, считая от планировочной отметки около фундамента или пола здания по грунту ,м. Принимаем γcpII=20 кН/м³,
Аф=10000/(500-20 ·2)= 21,74 м². b=√ 21,74=4,66 м. Примем b=4,5 м и по таблице-2 значения Mγ=2,46, Mq=10,84, Mc =11,73. Тогда по формуле R=ϒc1ϒc2/ℜ[Mϒℜ2bϒII+Mqd1ϒI+(Mq-1)dbϒII+McCII], имеем следующее: R=(1,4 ·1,2)/1 (2,46·1·4,5·20+10,84·2·16+11,73··3)=1014 кПа=1,014 МПа.
Полученное значение R больше принятого условного расчетного сопротивления грунта основания 500 кПа, следовательно можно уменьшить размеры подошвы фундамента. Согласно формулам Аф=N0ll/(R-γcpIId), и b=√(Аф/Кп), площадь подошвы и ее размеры принимают вид: Аф=10000/(1014-20·2)=10,28 м², b=√ 10,28 = 3,2 м.
Если принять b=3,2 м, то по формуле R=ϒc1ϒc2/ℜ[Mϒℜ2bϒII+Mqd1ϒI+(Mq-1)dbϒII+McCII], получим R
Расчетное сопротивление грунта основания по прочностным характеристикам
Расчетное сопротивление грунта основания по прочностным характеристикам, кПа, определяют по формуле.
Источник: stroivagon.ru
Станьте первым!